TC4钛合金激光织构表面的润湿性和耐腐蚀性研究

前言

钛合金有着极其优良的耐腐蚀性能、较低的密度、较高的比强度、良好的导热性能、无磁等特点，因而被广泛应用于石油化工管道耐腐蚀管件、换热器等设备[1-5]。

尽管钛合金的耐腐蚀性能较强，但由于受到腐蚀环境和介质影响极大，包括点蚀、电偶腐蚀和缝隙腐蚀等的风险[6]，钛合金的耐蚀性能仍然需要提高。由于在钛合金的电化学腐蚀过程中会发生离子的吸附和迁移，因此控制腐蚀介质的吸附过程可有效降低金属的腐蚀速率。超疏水表面可有效改善材料的表面润湿性，降低电化学腐蚀过程中离子的吸附、扩散和电迁移，进而提高材料的防污损及耐蚀能力[7]。

制备超疏水表面的方法有两种：一种是通过在固体表面修饰低表面能物质来制备疏水表面，如表面晶体生长法[8-9]、电化学沉积法[10]等；另外一种方法则是通过直接在固体表面构造微观结构，如光刻蚀法[11-12]、微机械加工法[13]、激光表面织构法[14,19]等。激光表面织构加工是一种高效且环保的技术。

钛合金的激光表面微结构具有灵活性好、精度高和成本低等优点，有利于工业生产[20]。因此本文选用激光表面织构制备超疏水表面。

近年来，国内外学者通过激光表面织构获得超疏水表面开展了大量研究。Samanta等[15]通过控制激光织构的表面化学和润湿性从极端疏水性调整到亲水性，可实现复杂的多润湿性，完成表面结构和表面化学的适当结合。LiBaoJia等[16]利用纳秒脉冲激光加工法在钛合金表面制备织构，将硅烷改性制备出具有超亲水性和超疏水性表面。

PaTil等[17]通过纳秒脉冲激光器在TC4合金表面进行织构处理，得到的织构表面经过退火（在300℃下处理120min）工艺后，表面从亲水性快速转变为超疏水性。章泽斌[18]通过皮秒激光器在镍铝青铜合金表面获得多种微纳米复合结构，随后用硬脂酸进行表面改性，结果使表面接触角可以达到150°以上。

然而，关于利用激光制备织构超疏水表面及其耐蚀性研究相对较少。本文利用紫外纳秒激光器制备Ti-6Al-4V钛合金表面微织构，通过低温热处理制备超疏水性表面，利用一些检测手段表征其表面浸润性和表面化学，并采用电化学工作站对表面抗腐蚀性能及其影响因素进行研究，以期为钛合金在海洋环境中的应用开发提供重要的基础数据。

1、实验过程

1.1微织构表面制备

使用紫外纳秒激光器（波长1064nm）对钛合金（Ti-6Al-4V）表面进行激光加工处理，在尺寸为60mm×60mm×2mm表面形成30mm×30mm激光微织构区域，制备周期性表面微结构。固定激光光斑直径为40nm，可调整微织构的结构间距。结构间距为150μm钛合金表面如图1所示。应用紫外纳秒激光加工系统控制激光束和激光织构参数。采用固定的织构参数对钛合金表面进行处理，参数见表1。

1.2超疏水表面制备

经过激光诱导后，Ti-6Al-4V表面出现饱和Wen-zel状态织构，表现出超亲水性。对激光制备周期性表面微结构进行150℃低温热处理1ｈ，微结构表面润湿性由超亲水性转变为超疏水性，表面接触角由0°变为155°±2.9°。

1.3电化学腐蚀实验

采用电化学工作站进行耐腐蚀性测量，实验使用经典三电极体系。工作电极为实验材料（本文为未处理表面和激光织构超润湿表面），辅助电极使用石墨电极，参比电极使用饱和甘汞电极（SCE），腐蚀介质为3.5％NaCl溶液。当测量系统达到稳定状态后进行极化曲线测试及阻抗谱测试。极化曲线测量时扫描速率为3mV/s，扫描范围为－1.5Ｖ～1.5Ｖ，测试后极化曲线进行Tafel拟合，获得腐蚀电位Ｅｃｏｒｒ和腐蚀电流密度Icorr等电化学参数。

阻抗谱测试扫描频率范围100KHz～10MHz，扫描点数为30，扰动信号为10mV，实验数据采用Zview软件拟合。

2、实验结果

2.1化学成分分析

实验所用试样的能谱对比如图2所示。

图2（ｃ）、图2（ｄ）分别为图2（ａ）、图2（ｂ）的EDS谱图，图2中数据为不同性质表面上各对应区域的化学成分及其相对含量，元素含量对比见表2。

由表2可知，激光处理后的钛合金存在一定量的Ｏ元素，表明钛合金表面处理过程中形成少量的氧化物。这是因为钛和氧的亲合力较强，故而在激光加热的高温条件下形成大量高硬度的氧化物TiO2和少量的Al2O3，这也是后续研究硬度较高的原因之一。处理过程中形成少量的氧化物，也正是Ti和Al的含量所占比例减少的原因[20-21]。

2.2接触角

固体表面的润湿性是表面被液体润湿程度或能力的量度，一般用静态接触角θ表示。图3为不同表面的接触角示意图。由图3（ａ）可以看到，未处理表面的接触角为锐角，测量接触角度为64.8°±2.9°，表现为亲水；由图3（ｂ）可以看出，激光加工表面的测量接触角度为0°，表现为超亲水；由图3（ｃ）可以看出，激光表面织构＋低温热处理表面接触角为钝角，测量接触角度为155°±2.9°，表现为超疏水。

2.3电化学腐蚀实验

一般而言，腐蚀电流密度Ｉｃｏｒｒ越低、腐蚀电位Ｅｃｏｒｒ越高所对应的耐腐蚀性越好，腐蚀速率也就越低[22]。不同润湿性表面与未处理表面的极化曲线如图4所示。由图4可见，与未处理钛合金表面相比，超疏水表面的腐蚀电位发生了正向偏移，使超疏水钛合金表面耐腐蚀性得到改善，而超亲水表面的腐蚀电位均向负方向偏移，使得超亲水表面的耐腐蚀性比未处理表面更差。此外，与未处理表面相比，超疏水表面的腐蚀电流密度更低，表明超疏水表面的织构作用减缓了钛合金的腐蚀速率。

在3.5％NaCl溶液中，不同润湿性表面样品的腐蚀电位和腐蚀电流见表3。

由表3可知，对于超疏水激光表面织构，织构间距为150μm时的自腐蚀电流密度从未处理前的12.097μA/cm²降至0.68167μA/cm²，腐蚀电位值从－0.5710Ｖ增加到

－0.3994Ｖ。而对于超亲水表面，腐蚀电流密度从未处理前的12.097μA/cm²增加到1161μA/cm²，腐蚀电位则从－0.5710Ｖ减少到－0.81179Ｖ。在不同织构间距的超疏水表面中，对比腐蚀电流，可发现织构间距为150μm的超疏水表面的腐蚀电流密度最小，表明150μm织构间距的超疏水表面耐腐蚀性最好。在不同织构间距的超亲水表面则恰恰相反，150μm织构间距的超疏水表面的耐腐蚀性最差。

腐蚀防护性研究中常常使用EIS。未处理钛合金表面以及不同织构间距的超疏水表面在3.5％NaCl溶液中的Ｎｙｑｕｉｓｔ图、EIS等效电路图如图5所示。

从图5（ａ）中可以看出，在不同织构间距的超疏水钛合金表面，Ｎｙｑｕｉｓｔ环的半圆直径均比未处理钛合金表面Ｎｙｑｕｉｓｔ的半圆直径大，表明激光织构制备超疏水表面能够提高其耐腐蚀性。

可以看到，织构 距为150μm的超疏水表面的半圆直径最大，这证实了经150μm的激光织构间距处理的超疏水表面具有最佳腐蚀抑制性能。

图5（ｂ）分别是未处理表面和有激光织构表面的等效电路。

等效电路中Ｒｓ为溶液电阻，Ｒｃｔ为电荷转移电阻，Ｃｃ为激光织构区域的电容，Ｃｄｌ为双电层电容。拟合的EIS数据见表4。

可以看出，未处理钛合金表面的电荷转移电阻Ｒｃｔ值由未处理钛合金表面的4.66×104Ω·cm²增加到织构间距为150μm的激光织构超疏水表面的1.60×105Ω·cm²，且这 一织构间距的超疏水表面电荷转移电阻最大。

此外，Ｃｄｌ值由1.27×10－5Ｆ/cm²降低到1.47×10－6F/cm²，且织构间距为150μm的超疏水表面双电层电容最大。由于拥有较高Ｒｃｔ值和较小Ｃｄｌ值，可以表明材料的腐蚀速率较小，证实了织构间距为150μm的超疏水表面为钛合金提供了最佳的保护。

3、钛合金经织构化处理后的腐蚀机理探讨

电化学腐蚀测试后，未处理表面和超润湿表面的微观形态及相应的EDS能谱图如图6所示。

从图6中提取的主要数据见表5。由图6和表5可见，相对于未处理表面，超亲水表面的Ti元素原子百分比从未处理前的63.48％降到44.63％。而Ｏ元素的原子百分比则从未处理前的26.27％降到16.41％。Cl元素含量从未处理前的2.61％大幅增加到18.63％，表明超亲水表面发生了较为严重的氧化腐蚀和电化学腐蚀。而对于超疏水表面，Ti元素含量相比未处理表面略有增加，Ｏ元素含量则略有降低，最为明显的是没有发现Cl元素的存在。这表明超疏水表面明显降低了钛合金表面的Cl－腐蚀，对钛合金基体起到了很好的保护作用。

超疏水钛合金在NaCl溶液中的腐蚀机理如图7所示。超疏水试样的表面织构有效阻止了材料基体与腐蚀性液体的接触，使得织构表面与腐蚀性液体之间存在一定量的空气腔（图中白色）。当试样放在NaCl腐蚀溶液中时，织构中的空气腔阻止了腐蚀性离子（Cl－）与基体表面的直接接触，间接保护了基体材料。对比不同织构间距可知，织构间距为150μm的超疏水表面的耐腐蚀性更好，这主要是由于织构间距较小空气腔的数量较多，使得腐蚀溶液中的Cl－不易接近材料表面。

因此，超疏水表面可有效改善材料的表面浸润性，降低电化学腐蚀过程中离子的吸附、扩散和电迁移过程，进而提高材料的耐腐蚀性能。

4、结论

（1）通过激光表面加工和低温热处理，得到了具有微织构的TC4钛合金表面。经测试表明，未处理表面、超亲水表面和超疏水表面的接触角分别为64.8°±2.9°、0°和155°±2.9°，分别表现为亲水性、超亲水性和超疏水性。

（2）电化学实验、ＳＥＭ和EDS结果表明，激光织构超疏水表面有效阻止了Cl－与基体的接触，降低了电化学腐蚀过程中离子的吸附、扩散和电迁移过程，进而提高了材料的耐腐蚀性能。

参考文献（Ｒｅｆｅｒｅｎｃｅｓ）：

[1]ＷＡＮＧＺｈｉｇｕｏ，ＳＯＮＧＪｉｎｐｅｎｇ，ＷＡＮＧTiａｎｙｉ，ｅｔAl.ＬａｓｅｒｔｅｘｔｕｒｉｎｇｆｏｒｓｕｐｅｒｗｅｔTiｎｇTiｔａｎｉｕｍAlｌｏｙａｎｄｉｎｖｅｓTiｇａTiｏｎｏｆｉｔｓｅｒｏｓｉｏｎｒｅｓｉｓｔａｎｃｅ[Ｊ].ＣｏａTiｎｇｓ，2021，11（12）：1547.

[2]ＡＧＮＩＥＳＺＫＡＫＬ，ＷＯＪＣＩＥＣＨＯ，ＷＩＫＴＯＲＩＡＲ，ｅｔAl.Ａ-ｎAlｙｓｉｓｏｆｄｅｆｏｒｍａTiｏｎｔｅｘｔｕｒｅｉｎＡＩＳＩ304ｓｔｅｅｌｓｈｅｅｔｓ[Ｊ].ＳｏｌｉｄＳｔａｔｅＰｈｅｎｏｍｅｎａ，2013（203／204）：105-110.

[3]ＯＰＩＥＬＡＭ，ＧＲＡＪＣＡＲＡ.ＨｏｔｄｅｆｏｒｍａTiｏｎｂｅｈａｖｉｏｒａｎｄｓｏｆｔｅｎｉｎｇｋｉｎｅTiｃｓｏｆTi-Ｖ-ＢｍｉｃｒｏAlｌｏｙEDSｔｅｅｌｓ[Ｊ].ＡｒｃｈｉｖｅｓｏｆＣｉｖｉｌａｎｄＭｅｃｈａｎｉｃAlＥｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ，2012，12（3）：327-333.

[4]黄志伟，曹永娣.钛合金材料在舰船铸件上的应用研究[Ｊ].舰船科学技术，2017，39（12）：192-194.

ＨＵＡＮＧＺｈｉｗｅｉ，ＣＡＯＹｏｎｇｄｉ.Ｒｅｓｅａｒｃｈｏｎｔｈｅａｐｐｌｉｃａ-TiｏｎｏｆTiｔａｎｉｕｍAlｌｏｙｍａｔｅｒｉAlｏｎｃａｓTiｎｇｉｎｓｈｉｐ[Ｊ].ＳｈｉｐＳｃｉｅｎｃｅａｎｄＴｅｃｈｎｏｌｏｇｙ，2017，39（12）：192-194.

[5]李渤渤，袁兵兵，杨光，等.钛合金消失模-精铸型壳铸造技术及应用前景[Ｊ].特种铸造及有色合金，2020，40（10）：1118-1120.

ＬＩＢｏｂｏ，ＹＵＡＮＢｉｎｇｂｉｎｇ，ＹＡＮＧＧｕａｎｇ，ｅｔAl.ＬｏｓｔｆｏｒｍClａｄｄｉｎｇｃａｓTiｎｇｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙａｎｇａｐｐｌｉｃａTiｏｎｐｒｅｓｒｅｃｔｆｏｒTi-ｔａｎｉｕｍAlｌｏｙ[Ｊ].ＳｐｅｃｉAlＣａｓTiｎｇａｎｄＮｏｎｆｅｒｒｏｕｓAlｌｏｙｓ，2020，40（10）：1118-1120.

[6]ＬＩＵＧ.ＳｔｕｄｙｏｆｓｔｒｅｓｓｃｏｒｒｏｓｉｏnmｅｃｈａｎｉｓｍｏｆTiAlｌｏｙｓｂｙｒｅｃｕｒｓｉｏnmｅｔｈｏｄ[Ｊ].ＡｃｔａＭｅｔAlｌｕｒｇｉｃａＳｉｎｉｃａ，2007，43（3）：249-253.

[7]单红梅，冯楚策，郭晓东，等.ＡＨ32钢表面制备复合涂层的疏水性能及耐蚀性能[Ｊ].辽宁科技大学学报，2019，42（3）：5.

ＳＨＡＮＨｏｎｇｍｅｉ，ＦｅｎｇＣｈｕｃｅ，ＧＵＯＸｉａｏｄｏｎｇ，ｅｔAl.Ｈｙ-ｄｒｏｐｈｏｂｉｃａｎｄｃｏｒｒｏｓｉｏｎｒｅｓｉｓｔａｎｃｅｏｆｃｏｍｐｏｓｉｔｅｃｏａTiｎｇｓｐｒｅｐａｒｅｄｏｎＡＨ32ｓｔｅｅｌｓｕｒｆａｃｅ[Ｊ].ＪｏｕｒｎAlｏｆＬｉａｏｎｉｎｇＵｎｉｖｅｒｓｉｔｙｏｆＳｃｉｅｎｃｅａｎｄＴｅｃｈｎｏｌｏｇｙ，2019，42（3）：5.

[8]ＨＯＳＯＮＯＥ，ＦＵＪＩＨＡＲＡＳ，ＨＯnmＡＩ，ｅｔAl.Ｓｕｐｅｒｈｙｄｒｏ-ｐｈｏｂｉｃｐｅｒｐｅｎｄｉｃｕｌａｒｎａｎｏｐｉｎｆｉｌｍｂｙｔｈｅｂｏｔｔｏｍ-ｕｐｐｒｏｃｅｓｓ[Ｊ].ＪｏｕｒｎAlｏｆｔｈｅＡｍｅｒｉｃａｎＣｈｅｍｉｃAlＳｏｃｉｅｔｙ，2005，127（39）：13458-13459.

[9]ＨＯＳＯＮＯＥ，ＦＵＪＩＨＡＲＡＳ，ＨＯnmＡＩ，ｅｔAl.Ｔｈｅｆａｂｒｉｃａ-Tiｏｎｏｆａｎｕｐｒｉｇｈｔ-ｓｔａｎｄｉｎｇｚｉｎｃｏｘｉｄｅｎａｎｏｓｈｅｅｔｆｏｒｕｓｅｉｎｄｙｅｓｅｎｓｉTiｚEDSｏｌａｒｃｅｌｌｓ[Ｊ].ＡｄｖａｎｃｅｄＭａｔｅｒｉAlｓ，2005，17（17）：2091-2094.

[10]杨聪强.电化学法制备稳定的超疏水钛金属表面[Ｊ].新型建筑材料，2016，43（5）：81-83，102.

ＹＡＮＧＣｏｎｇｑｉａｎｇ.ＥｌｅｃｔｒｏｃｈｅｍｉｃAlｍｅｔｈｏｄｔｏｐｒｅｐａｒｅｓｔａ-ｂｌｅｓｕｐｅｒｈｙｄｒｏｐｈｏｂｉｃTiｔａｎｉｕｍｓｕｒｆａｃｅ[Ｊ].ＮｅｗＢｕｉｌｄｉｎｇＭａｔｅｒｉAlｓ，2016，43（5）：81-83，102.

[11]ＦＲＳＴＮＥＲＲ，ＢＡＲＴＨＬＯＴＴＷ，ＮＥＩＮＨＵＩＳＣ，ｅｔAl.Ｗｅｔ-Tiｎｇａｎｄｓｅｌｆ-ClｅａｎｉｎｇｐｒｏｐｅｒTiｅｓｏｆａｒTiｆｉｃｉAlｓｕｐｅｒｈｙｄｒｏ-ｐｈｏｂｉｃｓｕｒｆａｃｅｓ[Ｊ].Ｌａｎｇｍｕｉｒ，2005，21（3）：956-961.

[12]连峰，张会臣，庞连云，等.超疏水Ti-6Al-4V表面的制备及其润湿性[Ｊ].纳米技术与精密工程，2011，9（1）：6-10.

ＬＩＡＮＦｅｎｇ，ＺＨＡＮＧＨｕｉｃｈｅｎ，ＰＡＮＧＬｉａｎｙｕｎ，ｅｔAl.Ｆａｂ-ｒｉｃａTiｏｎｏｆｓｕｐｅｒｈｙｄｒｏｐｈｏｂｉｃｓｕｒｆａｃｅｓｏｎTi-6Al-4VAlｌｏｙａｎｄｉｔｓｗｅｔｔａｂｉｌｉｔｙ[Ｊ].ＮａｎｏｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙａｎｄＰｒｅｃｉｓｉｏｎＥｎｇｉ-ｎｅｅｒｉｎｇｏｆＮｅｗＢｕｉｌｄｉｎｇＭａｔｅｒｉAlｓ，2011，9（1）：6-10.

[13]弯艳玲，张学蕊，张留新，等.高速微铣削构建疏水性铝合金表面[Ｊ].中国表面工程，2013，26（5）：37-42.

ＷＡＮＹａｎｌｉｎｇ，ＺＨＡＮＧＸｕｅｒｕｉ，ＺＨＡＮＧＬｉｕｘｉｎ，ｅｔAl.Ｈｙ-ｄｒｏｐｈｏｂｉｃAlｕｍminｕｍAlｌｏｙｓｕｒｆａｃｅｆａｂｒｉｃａｔｅｂｙｈｉｇｈｓｐｅｅｄｍｉｃｒｏ-ｍｉｌｌｉｎｇｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ[Ｊ].ＣｈｉｎａＳｕｒｆａｃｅＥｎｇｉ-ｎｅｅｒｉｎｇ，2013，26（5）：37-42.

[14]ＥＭＥＬＹＡＮＥＮＫＯＡＭ，ＳＨＡＧＩＥＶＡＦＭ，ＤＯＭＡＮ-ＴＯＶＳＫＹＡＧ，ｅｔAl.Ｎａｎｏｓｅｃｏｎｄｌａｓｅｒｍｉｃｒｏ-ａｎｄｎａｎｏｔｅｘ-

ｔｕｒｉｎｇｆｏｒｔｈｅｄｅｓｉｇｎｏｆａｓｕｐｅｒｈｙｄｒｏｐｈｏｂｉｃｃｏａTiｎｇｒｏｂｕｓｔａｇａｉｎｓｔｌｏｎｇ-ｔｅｒｍｃｏｎｔａｃｔｗｉｔｈｗａｔｅｒ，ｃａｖｉｔａTiｏｎ，ａｎｄａｂｒａ-ｓｉｏｎ[Ｊ].ＡｐｐｌｉEDSｕｒｆａｃｅＳｃｉｅｎｃｅ，2015，332：513-517.

[15]ＳＡＭＡＮＴＡＡ，ＷＡＮＧＱＨ，ＳＨＡＷＳＫ，ｅｔAl.ＲｏｌｅｓｏｆｃｈｅｍｉｓｔｒｙｍｏｄｉｆｉｃａTiｏｎｆｏｒｌａｓｅｒｔｅｘｔｕｒｅｄｍｅｔAlAlｌｏｙｓｔｏａ-ｃｈｉｅｖｅｅｘｔｒｅｍｅｓｕｒｆａｃｅｗｅｔTiｎｇｂｅｈａｖｉｏｒｓ[Ｊ].ＭａｔｅｒｉAlｓ＆Ｄｅｓｉｇｎ，2020，192：108744.

[16]ＬＩＢａｏｊｉａ，ＬＩＨｕａｎｇ，ＨＵＡＮＧＬｉｊｉｎｇ，ｅｔAl.ＦｅｍｔｏｓｅｃｏｎｄｐｕｌｓｅｄｌａｓｅｒｔｅｘｔｕｒｅｄTiｔａｎｉｕｍｓｕｒｆａｃｅｓｗｉｔｈｓｔａｂｌｅｓｕｐｅｒ-ｈｙｄｒｏｐｈｉｌｉｃｉｔｙａｎｄｓｕｐｅｒ-ｈｙｄｒｏｐｈｏｂｉｃｉｔｙ[Ｊ].ＡｐｐｌｉEDSｕｒ-ｆａｃｅＳｃｉｅｎｃｅ，2016，389：585-593.

[17]ＰＡTiＬＤ，ＷＡＳＳＯnmＫ，ＲＡＯＰＶ，ｅｔAl.ＦａｓｔｆａｂｒｉｃａTiｏｎｏｆｓｕｐｅｒｈｙｄｒｏｐｈｏｂｉｃTiｔａｎｉｕｍAlｌｏｙａｓａｎTiｂａｃｔｅｒｉAlｓｕｒｆａｃｅｕｓｉｎｇｎａｎｏｓｅｃｏｎｄｌａｓｅｒｔｅｘｔｕｒｉｎｇ[Ｊ].ＪｏｕｒｎAlｏｆＭｉｃｒｏ＆Ｎａｎｏ-Ｍａｎｕｆａｃｔｕｒｉｎｇ，2017，6（1）：10.

[18]章泽斌，花银群，叶云霞，等.基于皮秒激光的超疏水镍铝青铜合金表面的制备[Ｊ].中国激光，2019，46（3）：122-130.

ＺＨＡＮＧＺｅｂｉｎ，ＨＵＡＹｉｎｇｑｕｎ，ＹＥＹｕｎｘｉａ，ｅｔAl.Ｆａｂｒｉｃａ-Tiｏｎｏｆｓｕｐｅｒｈｙｄｒｏｐｈｏｂｉｃｎｉｃｋｅｌ-AlｕminｕｍｂｒｏｎｚｅAlｌｏｙｓｕｒｆａｃｅｓｂａｓｅｄｏｎｐｉｃｏｓｅｃｏｎｄｌａｓｅｒｐｕｌｓｅｓ[Ｊ].ＣｈｉｎAlａ-ｓｅｒ，2019，46（3）：122-130.

[19]徐建海，李梅，赵燕，等.具有微纳米结构超疏水表面润湿性的研究[Ｊ].化学进展，2006，18（11）：1425-1433.

ＸＵＪｉａｎｈａｉ，ＬＩＭｅｉ，ＺＨＡＯＹａｎ，ｅｔAl.ＡｄｖａｎｃｅｏｆｗｅｔTiｎｇｂｅｈａｖｉｏｒｒｅｓｅａｒｃｈｏｎｔｈｅｓｕｐｅｒｈｙｄｒｏｐｈｏｂｉｃｓｕｒｆａｃｅｗｉｔｈｍｉｃｒｏ-ａｎｄｎａｎｏ-ｓｔｒｕｃｔｕｒｅｓ[Ｊ].ＰｒｏｇｒｅｓｓｉｎＣｈｅｍｉｓｔｒｙ，2006，18（11）：1425-1433.

[20]杨桂宇，李运刚.医用钛合金的研究及发展现状[Ｊ].铸造技术，2016，37（10）：2062-2064.

ＹＡＮＧＧｕｉｙｕ，ＬＩＹｕｎｇａｎｇ.Ｒｅｓｅａｒｃｈａｎｄｄｅｖｅｌｏｐｍｅｎｔｓｔａ-ｔｕｓｏｆｍｅｄｉｃAlTiｔａｎｉｕｍAlｌｏｙｓ[Ｊ].ＦｏｕｎｄｒｙＴｅｃｈｎｏｌｏｇｙ，2016，37（10）：2062-2064.

[21]ＷＡＮＧＹｉｆｅｉ，ＺＨＡＮＧＭｅｉｊｕ，ＬＩＫａｎｇｍｅｉ，ｅｔAl.ＳｔｕｄｙｏｎｔｈｅｓｕｒｆａｃｅｐｒｏｐｅｒTiｅｓａｎｄｂｉｏｃｏｍｐａTiｂｉｌｉｔｙｏｆｎａｎｏｓｅｃｏｎｄｌａｓｅｒｐａｔｔｅｒｎｅｄTiｔａｎｉｕｍAlｌｏｙ[Ｊ].ＯｐTiｃｓ＆ＬａｓｅｒＴｅｃｈｎｏｌ-ｏｇｙ，2021，139：106987.

[22]ＷＡＮＧＨａｏｊｕｎ.ＮａｎｏｓｅｃｏｎｄｌａｓｅｒｐｏｌｉｓｈｉｎｇTiｔａｎｉｕｍAlｌｏｙTi-6Al-4VｍｅｃｈａｎｉｓｍａｎｄｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔAlｓｔｕｄｙ[Ｄ].Ｗｕｈａｎ：ＨｕｂｅｉＵｎｉｖｅｒｓｉｔｙｏｆＴｅｃｈｎｏｌｏｇｙ，2020.

相关链接